Переходные процессы в линейных электрических цепях
p align="left">В заключение отметим, что описанные выше переходные процессы возникают при подключении цепи RC к одиночному прямоугольному импульсу напряжением E и длительностью t1. В связи с этим характер изменения напряжений на емкости и резисторе будет определяться соотношением между постоянной времени цепи и длительностью импульса.Ниже приведен пример расчета переходных процессов в цепи RC по программе Mathcad (Рис.2.2), а также пример электронного моделирования работы этой цепи по программе Electronics Workbench (Рис.2.3 и Рис.2.4). Из этих рисунков видно, что результаты расчетов и результаты моделирования практически совпадают. 2.3 Переходные процессы в цепи RC при подключении ее к источнику синусоидального напряжения Рассмотрим цепи RC Рис.1.1, которая при нулевых начальных условиях UC(0)=0 подключается к источнику синусоидального напряжения Определим для этой цепи закон изменения напряжения на емкости UC(t) после коммутации, применив вышеприведенный алгоритм. 1. Независимые начальные условия UC(0)=0. 2. Зависимые начальные условия На момент коммутации , получим 3. Амплитуда принужденной составляющей напряжения на емкости определяется по общему правилу расчета одноконтурных цепей. Определим модуль входного сопротивления и его аргумент Определяем комплексную амплитуду тока в цепи в установившемся режиме Определим комплексную амплитуду напряжения на емкости Теперь можно записать принужденную составляющую напряжения на емкости 4.5. Характеристическое уравнение и его корень, а также свободная составляющая не зависят от вида входного напряжения и определяются по ранее приведенным формулам 5. Постоянная интегрирования: 6. Закон изменения напряжения на емкости принимает следующий вид: Ниже приведен пример 2.2 расчета переходных процессов в цепи RC при подключении ее к источнику синусоидального напряжения при нулевых начальных условиях Рис.2.5. На Рис.2.6 приведены результаты электронного моделирования этой цепи при синусоидальном воздействии. Из этих рисунков видно, что результаты расчетов по программе Mathcad (Рис.2.5) и результаты электронного моделирования по программе Elecrronics Workbench (Рис.2.6) практически совпадают. В первый полупериод после коммутации напряжение на емкости в 1,7 раза больше принужденной составляющей, что необходимо учитывать при выборе пробивного напряжения на конденсаторе. 2.4 Переходные процессы в цепи RL при подключении ее к источнику постоянного напряжения и коротком замыкании Рассмотрим электрическую цепь, состоящую из последовательно соединенных RL элементов Рис.2.7. Рис. 2.7. Цепь RL в момент t=0 при нулевых начальных условиях i(0)=0 подключается к источнику постоянного напряжения; в момент ключ размыкается, а ключ замыкается. Определим законы изменения напряжений на резисторе и индуктивности после первой коммутации и после второй. Вначале определим U2(t) , UL(t) после первой коммутации: K1 - замкнут, K2 - разомкнут. 1. Независимые начальные условия 2. Зависимые начальные условия На момент первой коммутации имеем Отсюда следует, что индуктивность в момент коммутации представляет собой разрыв цепи. До коммутации напряжение на индуктивности было равно нулю, а в момент коммутации оно скачком принимает значение, равное входному напряжению. 3. Принужденные составляющие. В установившемся режиме в цепи будет протекать постоянный ток, при котором индуктивное сопротивление равно нулю и поэтому 4. Характеристическое уравнение и его корень где - постоянная времени цепи RL. 5. Свободные составляющие 6. Постоянные интегрирования 7. Законы изменения напряжений на индуктивности и резисторе после первой коммутации: Переходные процессы в цепи RL при коротком замыкании (после второй коммутации). Переходные процессы в цепи RL Рис.2.7 происходят при ненулевых начальных условиях. 1. Независимые начальные условия на момент t1>0: 2. Зависимые начальные условия 3. Принужденные составляющие. В цепи после второй коммутации нет источников напряжения, поэтому 4. Характеристическое уравнение и его корень после второй коммутации такие же, как после первой: 5. Свободные составляющие 6. Постоянные интегрирования 7. Законы изменения напряжений на индуктивности и резисторе после второй коммутации: Ниже приведен пример расчета переходных процессов в цепи RL, выполненный по программе Mathcad (Рис.2.8), а также результат электронного моделирования переходных процессов (Рис.2.9), который получен по программе Electronics Workbench (EWB). Из анализа Рис.2.8 и Рис.2.9 видно, что кривые U2(t) и UL(t) первого рисунка практически совпадают с одноименными кривыми второго рисунка. 2.5 Подключение цепи RL к источнику синусоидального напряжения Пусть цепь RL Рис. 2.7. при нулевых начальных условиях подключается к источнику синусоидального напряжения с начальной фазой не равной нулю: Определим закон изменения тока в цепи после коммутации. 1. Независимые начальные условия i(0)=0. 2. Зависимые начальные условия На момент коммутации t=0 имеем Отсюда получаем: 3. Принужденная составляющая тока в цепи: где Отсюда амплитуда принужденной составляющей тока Мгновенное значение принужденной составляющей тока 4.5. Характеристическое уравнение и его корень, а также свободная составляющая тока не зависят от вида входного напряжения и определяются по ранее приведенным формулам: 6. Постоянная интегрирования 7. Закон изменения тока в цепи RL при подключении ее к источнику синусоидального напряжения Ниже приведен пример 2.4 расчета переходных процессов в цепи RL при подключении ее к источнику синусоидального напряжения. Из приведенных формул видно, что при подключении цепи RL к источнику синусоидального напряжения ток в переходном режиме содержит две составляющие: синусоиду и экспоненту и его значение, в первый момент после коммутации, зависит от фазы включения. Если включение произошло в момент, когда =, то свободная составляющая будет отсутствовать и в цепи сразу будет установившийся режим (удачное включение). Наоборот, неудачное включение имеет место, когда начальная фаза входного напряжения будет = 90. Если при этом постоянная времени велика, то в начальный момент после коммутации ток переходного режима может достигнуть почти удвоенной амплитуды принужденной составляющей, что наглядно показано на Рис.2.10, где ток переходного режима в 1,66 раза больше амплитуды принужденной составляющей. 2.6 Синтез цепи RC с заданными параметрами переходного процесса Выше рассматривались переходные процессы при заданных параметрах RC-элементов. На практике возникает необходимость в решении обратной задачи: рассчитать потребные значения RC-элементов, при которых обеспечивалась бы заданная длительность переходного процесса и заданное значение выходного напряжения, снимаемого с резистора. Рассмотрим электрическую цепь, изображенную на Рис.2.11. Рис. 2.11. Исходная схема для расчета неизвестных R1 и C На вход этой цепи подается последовательность однополярных прямоугольных импульсов напряжением E B, длительностью ti, с частотой f и скважностью 2. Для синхронного управления ключевыми схемами с помощью цепи Рис.2.11 необходимо сформировать остроконечные импульсы, длительность которых была бы во много раз меньше длительности прямоугольных импульсов на входе цепи. Другими словами, заряд и разряд конденсатора должен происходить за время много меньше, чем длительность прямоугольного импульса где K<<1 - коэффициент длительности переходного процесса в цепи Рис.2.11. При этом заданными величинами должны быть: сопротивление нагрузки R2, с которого снимается напряжение и максимальное значение U2 этого напряжение (U2<E). Решение. Из условия задачи следует, что необходимо определить два параметра: R1- балластное (регулировочное) сопротивление; C- емкость конденсатора цепи Рис.2.11. В соответствии с принятым алгоритмом расчета переходных процессов в цепях первого порядка получаем следующее. 1. Независимые начальные условия: где U2 - потребное значение напряжения на нагрузке в момент коммутации. 2. Зависимые начальные условия. К зависимым начальным условиям, в данном случае, относится напряжение на балластном сопротивление . Для определения этого напряжения составим уравнение по второму закону Кирхгофа и рассмотрим его на момент коммутации (на момент воздействия первого импульса): На момент воздействия первого импульса t=0 имеем Поскольку UC(0)=0, U2(0)=U2, следовательно, U1(0) должно быть равным: С другой стороны на момент t=0 можно записать Разделив левые и правые части этих соотношений, получим: Для определения потребного значения емкости примем во внимание, что длительность переходного процесса в спроектированной цепи должно составлять не более Это означает, что должно выполняться равенство: 5*=K*ti или 5*(R1+R2)*C=K*ti. Отсюда получаем потребное значение емкости Расчет законов изменения напряжений на емкости и резисторах R1, R2 в цепи Рис.2.11 можно производить по формулам, приведенным в примере 2.1. Однако, ограничимся расчетом потребных значений R1, C, но выполним электронное моделирование спроектированной цепи. Результаты расчетов и электронного моделирования приведены в примере 2.5. Из Рис.2.12, где приведены результаты электронного моделирования, видно, что для спроектированной цепи RC переходной режим является «штатным». Данную цепь можно рассматривать как генератор остроконечных импульсов или преобразователь напряжения: прямоугольные импульсы преобразуются в остроконечные. Глава 3. Переходные процессы в цепях второго порядка 3.1 Общая характеристика переходных процессов в цепях второго порядка Цепями второго порядка называются цепи, в которых содержится два накопителя энергии: индуктивность и емкость. Электрические цепи второго порядка бывают разветвленными и неразветвленными. К неразветвленным цепям второго порядка относится последовательный колебательный контур. К разветвленным цепям второго порядка относятся Г-образные фильтры нижних и верхних частот. Электромагнитные процессы в цепях второго порядка описываются дифференциальными уравнениями второго порядка. Например, дифференциальное уравнение относительно тока в последовательном колебательном контуре можно получить из уравнения, составленного по второму закону Кирхгофа, для мгновенных значений тока и напряжений: После дифференцирования (3.2) получим дифференциальное уравнение второго порядка относительно тока Обозначим, как и ранее, искомый ток i(t) через Y и разделим левую и правую части (3.3) на L, получим дифференциальное уравнение второго порядка: где - коэффициент затухания; - резонансная частота контура; - правая часть дифференциального уравнения (3.3). Из курса математики известно, что решение дифференциального уравнения второго порядка, также как и первого, представляется в виде двух слагаемых: где Yпр(t) - принужденная составляющая искомого тока или напряжения, которая зависит от вида источника напряжения, оставшегося в цепи после коммутации; Yсв(t) - свободная составляющая, характер которой определяется только структурой цепи образовавшейся после коммутации. Для решения дифференциального уравнения второго порядка, также как и первого, и по тем же правилам, составляется характеристическое уравнение, которое, в общем, имеет вид: Корни этого уравнения: где . Свободная составляющая искомого тока или напряжения записывается в виде: (3.8) где A1, A2 - неизвестные постоянные интегрирования, которые зависят от начальных условий. Допустим, что для цепи второго порядка составлено характеристическое уравнение (3.6) и определены его корни (3.7), а также найдены принужденные составляющие искомых токов и напряжений. Тогда общее решение дифференциального уравнения можно записать в виде: . (3.9) Для определения двух неизвестных и необходимо составить два уравнения. В качестве первого уравнения используется уравнение (3.9), а в качестве второго - используется первая производная от (3.9). Рассматривая (3.9) и (3.10) на момент t=0, получим два уравнения с двумя неизвестными A1 и A2: Совместное решение системы (3.11) дает: После подстановки корней характеристического уравнения (3.6) и найденных постоянных интегрирования (3.12) в формулу общего решения (3.9) и преобразования, получим закон изменения искомого тока или напряжения: (3.13) где a=Y(0)-Yпр(0); b=Y'(0)-Y'пр(0) - постоянные коэффициенты, зависящие от начальных условий. Отметим, что формула (3.13) является общей для всех токов и напряжений в данной цепи второго порядка. При этом меняются только коэффициенты a и b и их размерность. При решении конкретных задач могут представиться три случая. Случай 1. Корни характеристического уравнения (3.7) действительные и разные, что возможно при >k. В этом случае после коммутации в цепи возникает апериодический режим, при котором все токи и напряжения изменяются плавно, без колебаний, а их законы описываются уравнением (3.13). Случай 2. Корни характеристического уравнения (3.7) действительные и одинаковые, что возможно при =k. В этом случае в цепи после коммутации возникает критический режим. При =k , =2-k2 =0, P1=P2=-, формула (3.13) приобретает другой вид, поскольку
Страницы: 1, 2, 3, 4
|