Водоснабжение города и промышленных предприятий
Из приведенной таблицы видно, что наибольший остаток воды в баке приходится на 15-16 ч. и составляет 2,5% Qсут.мах, следовательно,
Противопожарный запас воды Wпож на 10-минутную продолжительность тушения одного наружнего и одного внутреннего пожаров:
где qпож.нар - пожарный расход на тушение одного наружнего пожара в городе, 40л/с;
qпож.внут - расход внутри здания из пожарного крана, принято ранее 5 л/с;
Полная вместимость бака водонапорной башни равна:
Wб = Wрег+ Wпож.= 1088 м3
К установке принимаем типовую железобитонную башню, вместимостью бакаа которой - 1100 м3.
Размеры бака принимаем с таким расчетом, чтобы отношения высоты слоя воды к диаметру было в пределах 0,7. Тогда диаметр бака равен:
Д = 1,253v Wб = 1,253v 1088 = 13 м, а высота слоя воды Н = 9 м
7.3. Определение вместимости резервуаров чистой воды
Полная вместимость резервуаров чистой воды (в м3) определяется по вормуле:
Wр=Wрег.р+Wпож.р+Wф
где Wрег.р - регулирующий запас воды;
Wпож.р - противопожарный запас;
Wф - запас воды на промывку фильтровпринимаем равным 2121 м3 ,согластно расчету очистных сооружений;
Результаты расчетов Wрег.р приведены в табл. 7.2.
Вместимость резервуара чистой воды
Таблица 7.2
Часы суток
|
Подача насосами 1-го подъема, %
|
Подача насосами 2-го подъема, %
|
Поступление воды в РЧВ
|
Расход воды из РЧВ
|
Остаток воды в РЧВ
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
|
0-1
|
4,17
|
2,6
|
1,57
|
|
1,57
|
|
1-2
|
4,17
|
2,6
|
1,57
|
|
3,14
|
|
2-3
|
4,17
|
2,6
|
1,57
|
|
4,71
|
|
3-4
|
4,17
|
2,6
|
1,57
|
|
6,28
|
|
4-5
|
4,17
|
2,6
|
1,57
|
|
7,85
|
|
5-6
|
4,17
|
4,58
|
|
0,41
|
7,44
|
|
6-7
|
4,17
|
4,58
|
|
0,41
|
7,03
|
|
7-8
|
4,17
|
4,58
|
|
0,41
|
6,62
|
|
8-9
|
4,17
|
4,58
|
|
0,41
|
6,21
|
|
9-10
|
4,17
|
4,58
|
|
0,41
|
5,8
|
|
10-11
|
4,17
|
4,58
|
|
0,41
|
5,39
|
|
11-12
|
4,17
|
4,58
|
|
0,41
|
4,98
|
|
12-13
|
4,17
|
4,58
|
|
0,41
|
4,57
|
|
13-14
|
4,17
|
4,58
|
|
0,41
|
4,16
|
|
14-15
|
4,17
|
4,58
|
|
0,41
|
3,75
|
|
15-16
|
4,17
|
4,58
|
|
0,41
|
3,34
|
|
16-17
|
4,17
|
4,58
|
|
0,41
|
2,93
|
|
17-18
|
4,17
|
4,58
|
|
0,41
|
2,52
|
|
18-19
|
4,17
|
4,58
|
|
0,41
|
2,11
|
|
19-20
|
4,17
|
4,58
|
|
0,41
|
1,7
|
|
20-21
|
4,17
|
4,58
|
|
0,41
|
1,29
|
|
21-22
|
4,17
|
4,58
|
|
0,41
|
0,82
|
|
22-23
|
4,17
|
4,58
|
|
0,41
|
0,41
|
|
23-24
|
4,17
|
4,58
|
|
0,41
|
0.00
|
|
|
Из таблицы видно, что наибольший остаток воды в РЧВ приходится на период с 23 до 24 часов и составляет 7,85 % Qсут.мах., следовательно:
Неприкоснавенный противопожерный запас воды определяем из расчета подачи воды на тушение пожара в течение трехчасового периода наибольшего водопотребления по формуле:
где Qпож - расход воды на тушение наружных плжаров, Qпож = 135 л/с;
3* Qч.мах - расход воды на три смежных часа наибольшего водопотребления, т.е. с 20 до 22ч.
3* Qч.ср - приток воды в резервуар принимаем равным трем среднечасовым, т.е. 4,17% Qсут.мах.*3
Запас воды на собственные нужды очистных сооружений может быть принят в размере 5-8% от Qсут.мах., следовательно:
Wф =42421*5/100=2121 м3
Полная вместимость резервуара чистой воды:
Wр = 3030+2393+2121=8060 м3
Принимаем два типовых железобетонных резервуара вместимостью 4030 м3 каждый, с размерами в плане 30X30м, высота слоя воды - 4,5 м.
7.4. Определение напора насосов I подъема
Напор насосов I подъема определяется по формуле:
Н = Нг + hв + hн + hl+ hм +1=16+1+2+2,49+0,249+1=22,8 м
где Нг - геометрическая высота подъема воды насосами, м:
Нг = Zос - Zвз=88-72=16 м;
где Zос - уровень воды в смесителе очистной станции, м;
Zвз - минимальный уровень воды в береговом колодце, водозабора м;
hв - потери напора во всасывающих водоводах и во всасывающих коммуникациях насосной станции, принимаются равными 1,0 м [4, п.14.3];
hн - потери напора в напорных коммуникациях внутри насосной станции, принимаются равными 2 м [4, п.14.3];
1 - запас напора на излив воды из трубопроводов, м;
Потери напора в напорных водоводах (по длине) определяются по формуле:
hL = i * L=2,49 м
где i - пьезометрический уклон, принимается при диаметре напорного водовода d=500 мм и расходе воды Q=270 л/с;
L - длина водовода, 600м;
Потери напора на местные сопротивления в напорных водоводах принимаются в размере 10% от потерь напора по длине:
hм = 0,1 * hL =0,1*2,49=0,249 м
Принимаются два рабочих и два резервных насоса марки Д 1250-65 , n = 980 об/мин. Характеристика насосов: Dр.к =460 мм;
?hg = 5 м;
N = 80 кВт;
h = 26 м;
8.5. Напор насосов II подъема.
Полный напор насосов определяется по формуле:
Н = (Zвб - Zрчв) + Нвб + Нб + hi + hн,= (107,3-80,75)+34+9+1,5+5,22+2=78,27 м
где Zвб - отметка поверхности земли у водонапорной башни, м;
Zрчв - отметка минимального уровня воды в резервуарах чистой воды при сохранении неприкосновенного запаса воды, м;
Нвб - высота водонапорной башни, м;
Нб - максимальная высота слоя воды в баке водонапорной башни, м;
hi - потери напора во всасывающих водоводах и коммуникациях насосной станции, соответствующих подаче насосной станцией в период максимального водоразбора, принимаются равными 1,5 м [4];
hн - потери напора в водоводах от насосной станции до водонапорной башни, определены в гл.7, и в напорных коммуникациях внутри насосной станции при расходах, соответствующих подаче насоса в период максимального водоразбора, принимаются равными 2 м [4, п.14.3].
В соответствии с [1] работа насосной станции II подъема должна быть проверена на подачу воды при тушении пожара.
Требуемый напор насосов в период тушения пожаров определяется по формуле:
Нп = Нгп + hвп + hнп + Нсв.п= (141,62-78,25)+1,5+2+9,36+10=86,23 м
где Нгп - геометрическая высота подъема воды при пожаротушении, т.е. разность отметок земли в расчетной (диктующей) точке пожара и минимального уровня воды в резервуарах чистой воды (отметка дна), м;
hвп - потери напора во всасывающих водоводах и коммуникациях насосной станции при пожаротушении, принимаются равными 1,5 м [4, п.14.3];
hнп - потери напора в напорных коммуникациях внутри насосной станции, принимаются равными 2 м, и по пути от насосной станции до расчетной точки (в водоводах и сетях) при пожаротушении, определены в гл.7;
Для обеспечения подачи расчетных расходов воды принимаются в часы максимального водопотребления два рабочих и два резервных насоса.
Принимаются насосы марки Д 1250-125 , n = 1450 об/мин .
Характеристика насосов: Dр.к =570 мм;
?hg = 5 м;
N = 400 кВт;
h = 110 м;
Глава 8. Автоматизация технологического процесса.
Автоматизация процесса коагулирования воды.
Одним из первых этапов процесса очистки воды является коагулирование. Иногда одновременно с коагулированием устраняется излишняя жёсткость воды путём подщелачевания её известью. В воду могут вводиться и другие реагенты (твёрдые, жидкие и газообразные) для устранения излишнего количества солей железа, марганца и кремния, а также для устранения привкусов и запахов.
В установках коагулирования воды автоматизируется управление механизмами внутристанционного транспортирования, дробления и дозирования реагентов. Дозирование реагентов производится в сухом виде или в виде водных растворов и суспензий.
Механизация и автоматизация разгрузки и внутристанционного транспортирования химических реагентов обеспечивает бесперебойную и более точную подачу реагентов, от чего зависит качество очистки воды; упрощает эксплуатацию сооружений; сокращают численность обслуживающего персонала; устраняют пыль в рабочих помещениях станции; снижают потери реагентов. В последние годы получает внедрение мокрое транспортирование коагулянта, значительно упрощающее автоматизацию реагентного хозяйства на очистных станциях.
При использовании на станциях сухого коагулянта его дозирование может осуществляться в сухом виде или после предварительного растворения в баках. Дозаторы (иногда их называют питателями) сухого коагулянта бывают объёмные и скоростные. Объёмные отмеривают равные порции коагулянта и регулируют число порций, вводимых в воду в единицы времени. Скоростные подают измельчённый коагулянт непрерывным потоком с заданной скоростью.
Сухое дозирование коагулянта не получило широкого внедрения, на водопроводных станциях обычно применяется мокрое дозирование. В этом
случае грубоизмельчённый коагулянт загружается в растворные баки, где получается раствор примерно 20%-ной крепости. Дальше в расходных баках крепость раствора доводится примерно до 10%, и в таком виде он поступает в дозирующее устройство.
Действие автоматических устройств для мокрого пропорционального дозирования реагентов в точном соответствии с количеством обрабатываемой воды может быть основано на изменении площади отверстия, через которое поступает раствор, пропорционально количеству обрабатываемой воды; на изменении напора, под которым вытекает раствор из какого-либо отверстия, пропорционально количеству воды; на объёмном отмеривании; на объёмном вытеснении. На многих водопроводных станциях построены установки для механизации и автоматизации загрузки, растворения и мокрого дозирования коагулянта, в основу которых положен автоматический дозатор системы Чейшвили-Крымского.
В установке принята периодическая загрузка баков сухим коагулянтом. При колебании концентрации раствора в определённых заданных пределах периодическая загрузка даёт наиболее рациональное решение. Одновременная загрузка коагулянта в баки, ёмкость которых рассчитана на суточный расход, требует громоздких сооружений и значительного расхода энергии на перемешивание раствора. Непрерывная загрузка коагулянта элеватором неприемлима, так как производительность элеватора не остаётся постоянной при различной крупности сухого коагулянта. Даже небольшое несоответствие между производительностью элеватора и расходом коагулянта в растворённом состоянии приведёт или к переполнению бака сухим коагулянтом, или к чрезмерному понижению концентрации.
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18
|
|