Судовые холодильные установки
Каждая плита Разделена на две равные части с поперечной планкой. По каналам
морозильных плит циркулирует х.а. (R-22), который поступает и отводится
через малый вал ротора, разделённый на две части и два кольцевых
коллектора. Диаметр подводящей медно-никелевой трубки – 10 мм, отводящей 15
мм. Для равномерного распределения жидкого х.а. по морозильным плитам на
входе подводящих трубок установлены дроссельные шайбы с внутренним
диаметром 3,1 мм.
Плиты, выполненные из алюминиевого сплава, могут перемещаться в
радиальном направлении от центра ротора, что позволяет компенсировать
увеличение обмена продукта при замораживании.
Морозильный аппарат работает следующим образом. Порции рыбы поступают
в два дозирующих устройства, установленных на механических весах. Затем
рыба пересыпается в окантовки и разравнивается механизмом подпрессоввки,
после чего предварительная подпрессовка продукта для получения его
равномерной толщины. Далее окантовки с рыбой вместе с листом загрузочного
стола передвигаются в межплиточном пространстве аппарата. При обратном
движении листа окантовки с рыбой остаются между плитами.
Устройство для выгрузки замороженных блоков в принципе аналогично
загрузочному устройству. Оно устанавливает окантовку с рыбой на основание
где специальное устройство, состоящее из металлической пластины и
гидравлического привода, выдавливает блоки рыбы из окантовок, и они по
наклонным направляющим поступают на транспортер. Далее это устройство
задвигает их в межплиточное пространство аппарата для последующей загрузки
после поворота ротора на угол 6(.
Межплиточное пространство двух ячеек, расположенных между положениями
загрузки и выгрузки, в процессе работы аппарата остается свободным, т.е. в
замораживании участвуют 59 морозильных плит. Привод вращает ротор по
тактам. Приводное усиление передается на штифты на боковом фланце ротора.
Управление процессами перемещения производится относящимися к МА FGP 25-3
электрораспределительной и гидравлической установками.
Морозильный аппарат особо прочной конструкции. Применённые материалы и
антикоррозийная защита соответствует условиям эксплуатации на борту
рыбопромысловых судов. В нашем случае на БМРТ типа «Маяковский».
За основу данной холодильной установки взята СХУ типа «Орленок».
4. Расчет характеристик отдельных
узлов и СХУ в целом.
4. Расчет характеристик отдельных узлов и СХУ в целом.
Массивы исходных данных для расчета характеристик отдельных узлов
холодильной установки, работающей на морозильном аппарате FGP 25-3.
4.1. Морозильный аппарат FGP 25-3.
Среднее сечение канала плиты.
|[pic] |[pic] |
| |Смоченный периметр |
| |U=24=30+2*25,4=105,5 мм |
Единовременная вместимость морозильного аппарата FGP 25-3 Емк=1200 кг.
Количество плит – 60 шт.
Температура забортной вод +30(С
Температура наружного воздуха +34(С
Длина: ок 4700 мм
Ширина: ок 3200 мм
Высота: ок 2390 мм
Масса без холодильного агента и замораживаемого продукта) 7100 кг.
Средний расход холода одного МА 8140 Вт.
4.2. Конденсатор
Fм=62,6 м2 площадь поверхности
Zх=4 количество ходов
|[pic] |(=3,4 коэффициент оребрен. |
| |dвн=15,4 мм внутренний |
| |диаметр трубы |
| |dнар=0,0019 м наружный |
| |диаметр трубы |
| |lтр=1550 мм длина одной |
| |трубы |
| |n=284 количество труб |
| |lобщ=440 м общая длина |
| |труб. |
4.3. Тандемный винтовой компрессорный агрегат:
Средняя температура кипения КМ СНД (-55)(С
Средняя температура кипения КМ СВД (-21)(С
Максимальная температура конденсации +37(С
Производительность одного тандемного агрегата
(без наддува) 84899 Вт
(с наддувом с целью переохлаждения х.а. в теплообменнике для возврата
масла ) 92800 Вт
Температура масла до КМ 45(С ± 10(С
Приводная мощность электродвигателей
КМ СНД 52 кВт
КМ СВД 71 кВТ
В состав агрегата входят два винтовых КМ: S3-900, S3-315
- Маслоотделитель:
Емкость – 350 л: Масса 710 кг
- Маслоохладитель: тип С
Охлаждающая поверхность 12 м2
Емкость 1 : 32 л (масло)
2 : 9 л (вода)
Масса 173 кг
- Масляный фильтр
Емкость – 17,5 л: Масса 43,5 кг
- Фильтр всасывания
Емкость – 24 л: Масса 74,5 кг
- Масляный насос
Тип А4 : 2
Расход 2 л/мин
Номинальное давление воды 4 кг/см
Геометрические размеры
Высота 2075 мм
Ширина 1000 мм
Длина 3700 мм
Масса 4000 мм
4.4. Гладкотрубный испаритель:
Теплообменная поверхность 7,8 м2
Внутренний объем 0,026 м2
Внешний объем 0,031 м2
Длина 2120 мм
Ширина 525 мм
Высота 749 мм
4.5. Парожидкостной теплообменник
Емкость 33 дм3
Рабочая температура -60(С
Масса 114 кг
4.6. Отделитель жидкости
Емкость 1625 см3
Рабочая температура +55 / -60 (С
Рабочее избыточное давление 2,1 МПа
Масса 910 кг
4.7. Линейный ресивер
Емкость 1450 дм3
Рабочая температура -55 (С
Рабочее избыточное давление 2,1 МПа
Масса 871 кг
4.8 Водяная система охлаждения включает в себя:
насосы 3 шт.
Тип KR21Q 80/160
Подаваемый объем V – 80 м3/4
Высота подачи 30 м
Число оборотов 2900 об/мин
Мощность 3,9 кВт
КПД 64%
Графики аппроксимации зависимостей p=f(t0); Cp= f(t0); (= f(t0); V= f(t0)
представлены на Рис. 4.1 – 4.4.
5. Расчет морозильного аппарата
FGP – 25 – 3
5. Расчет морозильного аппарата FGP – 25 – 3
5.1. Коэффициент теплопередачи от замораживаемой рыбы
к охлаждающей среде.
[pic] (5.1)
где: [pic] - внутреннее термическое сопротивление (со стороны продукта),
обусловленное неточным контактом продукта с блок-формой и
воздушными прослойками.
[pic] - термическое сопротивление теплопроводности материала плит, слоя
инея, масла, материала блок-форм.
[pic] - наружное термическое сопротивление.
Производим расчет (нар для вынужденного движения жидкости (без
изменения агрегатного состояния).
[pic], [pic] (5.2)
где В=0,021(0,43 Ср0,43(0,57(-0,37 – коэф. учитывающий свойство жидкости
( = 1446,1 кг/м3 ;
Ср = 1095,2 кДж/кг К;
( =0,12473 Вт/мК ;
( = 2,69*10-7 м2/с;
В = 0,021*22,84994*20,27598*0,305284*0,693413*389,0456=801,277
[pic] - эквивалентный диаметр
где: f = 686 мм2
n = 105,5 мм
d = 4*686 / 105,5 = 26 мм
W=Gм/fК – скорость движения жидкости, м/с
Gм = 23 м3/4=0,00639 м3/с – производительность насоса
К – количество плит в МА – 60 шт.
[pic]=0,155 м/с
Производим расчет (нар
[pic] Вт/м2К
Рассчитаем коэффициент теплопередачи от замораживаемой рыбы к
охлаждающей среде.
1/(вн=0,0026 м2К/Вт
[pic] м2К/Вт – суммарное техническое сопротивление
теплопроводности
[pic] м2К/Вт
Коэффициент теплопередачи боковых сторон блок-форм, омываемых воздухом.
[pic] (5.3)
(бф=1,5 мм – толщина окантовки
(бф=153 Вт/мК – для алюминиевого сплава
(нар.к=8 Вт/мК – коэффициент теплоотдачи при естественной конвекции
со стороны воздуха
[pic] м2К/Вт
Средний коэффициент теплопередачи всей блок-формы:
[pic] (5.4)
F, F1, F2 – соответственно площади поверхностей крышек блок-форм,
боковых стенок, общей (F =F1+F2) поверхности блок-форм.
F =0,548 м2 ; F1=0,411 м2 ; F2=0,137 м2;
[pic] Вт/м2К
5.2 Определение продолжительности замораживания рыбы.
- Первый период замораживания от tнр=20(С до t0ср= -1,5(С; t0= -55(C;
(=Кср.пл=88,037 Вт/м2К
(1=1092*(0,86(-2)-0,9066 *(tнр+1)-21970 *(0,86(+60)-2,79*(-tохл)-
1,433(tнр+3) – 0,1427 =
= 22,137-(20+1)-0,02465 *55-1,433*(23)-0,1427=0,5234;
- Второй период замораживания от t0ср= -1,5(С до tвн.р= -2,5(C;
(2=95,98*(-tохл)-0,483(0,86()-0,3025 *(tохл)0,1725=
=95,98*(55)-0,483(0,86*88,037)-0,3025 *(55)0,1725 = 13,85+0,0733=1,015 ч;
- Третий период замораживания от tвн.р= -2,5(С до tв.к= -25(C;
(3=947*(-tохл-2)-1,485(0,86()-1,042 *(-tвк-3)0,466(0.86()0,055=
=947*(55-2)-1,485(0,86*88,037)-1,042 *(25-3)0,466(0.86*88,037)0,055=0,178 ч
= 22,137-(20+1)-0,02465 *55-1,433*(23)-0,1427=0,5234;
Продолжительность ((К = цикла замораживания реального блока рыбы:
((К = ((1+(2+(3)*К(=((* К(
((К = (0,523+1,015+0,178)*0,75=1,287 ч
5.3 Определение теплопритоков создаваемых морозильным комплексом.
- Теплопритоки от замораживаемой рыбы
Q1=Ема/3600 * ((К (iм-iк)*(ма (5.5)
где: iм; iк – начальная и конечная энтальпия замораживаемой рыбы.
(ма – коэффициент рабочего времени МА
Е – единовременная вместимость МА кг
iм =[(0,75W+0.25)tp+114W-12.2]*4.187=[(0,75*0,8+0,25)20+114*0,8-
12.2]*4.187=
= 401,952 кДж/кг
iк =[(0,5W+0,14)tp+10W13]*4.187=[(0,5*0,8+0,14)*20+10*0,8+13]*4.187=
= 31,402 кДж/кг
(ма= 0,958;
Ема=1200 кг;
Q1=[1200/(3600*1,287)] * (401952-31402,5)*0,958=91941,58 Вт
- Теплопритоки, связанные с охлаждением металлических частей
[pic][pic] (5.7)
где: Gм, См – масса и удельная теплоемкость металлических частей;
tмм, tкм – начальная и конечная температура металлических частей;
Gм=2*60=120 кг – масса всех окантовок
См=0,675 кДж/кгК
tмм= tмр=20(С
tкм= t0= -55(С
[pic] Вт
- Теплопритоки через изолированные ограждения
[pic] (5.8)
где: к, F – коэффициент теплопередачи к площади поверхности различных
участков изолированного ограждения морозильного аппарата.
[pic] - температура наружного воздуха и воздуха в МА.
[pic] (5.9)
где: D=2,14 м – диаметр МА;
L=2,5 м – длина МА;
F=2*[(3,14*2,142)/4]+3,14*2,14*2,5=24 м2
к=0,226 Вт/м2К – коэффициент теплопередачи ограждения МА;
tнар=tр=32(С;
tвн=t0= - 55(С
Q3=0,226*24*(32+55)=417,9 Вт
5.4. Рассчитываем характеристику МА FGP - 25-3
К(=0,75; W=0,8; tвк= -25(С; Кср.пл=(=88,037 Вт/м2К
tнр= (5; 10; 20; 30)(С – начальная температура рыбы
t0=(-55; -50; -45;-40; -35) (С – температура кипения х.а. в морозильном
аппарате.
Результаты расчетов заносим в таблицу 5.1.
- tнр=5(С, t0=-55(С, (=88,037 Вт/м2К;
1-й период: (1=1092*(0,86*88,037-2)-0,9066 *(5+1)-0,0247 *55-1,433*(5+3)-
0.1427=0.297 ч;
2-й период: (2=95,98*55-0,483 *75,71-0,3025*(55) 0,1725 =1,015 ч
3-й период: замораживание:
(3=947*(55-2)-1,485(0,86*88,037)-1,042 * (25-
3)0,466(0.86*88,037)0,055=0,178 ч
((К = (0,297+1,015+0,178)*0,75=1,118 ч
Теплопритоки:
Q1=0,286*(348,6-31,40) =90719,2 Вт
[pic] Вт
Q3=0,226*24*(32+55)=471,9 Вт
- tнр=5(С, t0=-50(С, (=88,037 Вт/м2К;
-0.1427
1-й период: (1=22,137*0,957*50-1,433*(5+3) =0.329 ч;
-0.1725
2-й период: (2=95,98*50-0,483 *75,71-0,3025*(50) =1,117 ч
3-й период: (3=947*(50-2)-1,4850,011*6,195=0,205 ч
Теплопритоки:
Q1=0,257*(348,6-31,4) =81520,4 Вт
[pic] Вт
Q3=5,424*(32+55)=444,77 Вт
- tнр=5(С, t0=-45(С, (=88,037 Вт/м2К;
1-й период: (1=22,137*0,957*45-1,065=0.368 ч;
-0.1725
2-й период: (2=95,98*45-0,483 *75,71-0,3025*(45) =1,225 ч
3-й период: (3=947*(45-2)-1,4850,011*6,195=0,242 ч
((К = 1,55 ч
Теплопритоки:
Q1=[pic]*(348,6-31,4) =72956 Вт
[pic] Вт
Q3=5,424*(32+45)=417,65 Вт
- tнр=5(С, t0=-40(С, (=88,037 Вт/м2К;
1-й период: (1=22,137*0,957*40-1,065=0,416 ч;
-0.1725
2-й период: (2=95,98*40-0,483 *75,71-0,3025*(40) =1,361 ч
3-й период: (3=947*(40-2)-1,4850,011*6,195=0,291 ч
((К = 1,551 ч
Теплопритоки:
Q1=[pic]*(348,6-31,4) =65308 Вт
[pic] Вт
Q3=5,424*(32+40)=390,53 Вт
- tнр=5(С, t0=-35(С, (=88,037 Вт/м2К;
1-й период: (1=22,137*0,957*35-1,065=0,480 ч;
-0.1725
2-й период: (2=95,98*35-0,483 *75,71-0,3025*(35) =1,534 ч
3-й период: (3=947*(35-2)-1,4850,011*6,195=0,359 ч
((К = 1,784 ч
Теплопритоки:
Q1=[pic]*(366,4-31,4) =89896 Вт
[pic] Вт
Q3=5,424*(32+55)=472 Вт
Остальной расчет ведется аналогично и все данные водятся в таблице
5.1.
Расчеты суммарных теплопритоков и
производительности морозильного комплекса.
Таблица 5.1
|tнр, (С |5 |10 |
|- 28 |- 33,7 |- 35,0 |- 36,2 |- 37,5 |
|- 25 |- 30,7 |- 32,0 |- 33,2 |- 34,5 |
|- 20 |- 25,7 |- 27,0 |- 28,2 |- 29,5 |
|- 15 |- 20,7 |- 22,0 |- 23,2 |- 24,5 |
По результатам расчета в табл. 7.1 строим графики рис. 7.1 и 7.2
8. Получение математической модели
агрегата и его характеристик,
состоящего из КМ S3 – 900 / S3 – 315
8. Получение математической модели агрегата и его
характеристик, состоящего из КМ S3 – 900 / S3 – 315
Задаемся температурой конденсации исходя из пределов работы ступеней
tк=(20; 25; 30; 35; 40; 45) °C;
Задаемся температурой кипения исходя из пределов работы ступеней
t0=(-55; -50; -45; -40) °C;
8.1. Исходные данные:
Vh – S3 – 900=792 м3/ч
Vh – S3 – 315=792 м3/ч
Пределы работы ступеней
S3 – 900: t0= -50 ( -40 °C
tк= -20 ( -10 °C
S3 – 315: t0= -20 ( -10 °C
tк= 10 ( 40 °C
t0= -45 ( -30 °C; tк= -20 ( -10 °C
Коэффициенты для расчета
а1= -11,241; а2= b2=0;
b1= -3.533*10-2; c2= 1.515*10-3;
c1= 2.478; d2=7.327*10-2;
d1=0.689*10-2;
Пример расчета:
tк=20°C; t=55°C;
Производим расчет давления кипения Р0:
Р0=0,541*10-10*( t0+140)4,6446=0,541*10-10*( -55+140)4,6446=0,10529 МПа
(8.1)
Рассчитываем давление конденсации Рк:
Рк=0,3797*10-8*( tк+120)3,9054=0,3797*10-8*(20+120)3,9054= 0,909797 МПа
(8.2)
Производим расчет промежуточного давления и температуры Рm; tm
Pm=[pic]0.479278 Мпа; (8.3)
Tm=148,4223* Pm0,2463-125(С=148,4223*0,4792780,2463-125= -1,17 (С (8.4)
Расчет хладопроизводительности Q0 для КМ S3-900
Q0=Vh*exp(a1+b1tк)*(t0+90)=792*exp(-11.241-3.533*10-2)*(55+90)=170.263Вт
(8.5)
Расчет эффективной мощности Nе для КМ S3-900
Ne=Vh*(a2tк+b2)*t0+(c2tк+d2)=792*(0+20+0)*-55+(1.515*10-3*20+7.327*10-2)=
=56.63 Вт (8.6)
Расчет эффективной мощности Nе для КМ S3-315
Ne=Vh*(a2tк+b2)*t0+(c2tк+d2)=317*(0+20+0)*-1,17+(1.515*10-3+7.327*10-2)=
=35.019 Вт
Расчет эффективной мощности Nе( для тандемного агрегата состоящего из
компрессоров S3-900 / S3-315
Nе( = Nеснд+ Nесвд=56,63+35,019=91,65 Вт
(8.7)
Аналогично ведем расчет для остальных температур. Результаты расчетов
заносим в таблицу 8.1.
Расчет хладопроизводительности и эффективной мощности агрегата
Таблица 8.1
|tк, (С |20 |25 |30 |
| |10 |15 |20 |30 |
|Трюм|Давление МПа | | | | |
| |- кипения |0,08455 |0,04372 |-0,01382 |-0,00729 |
| |- конденсации |10,5481 |10,9461 |12,4733 |13,5218 |
| |Температура кипения °C |-36,779 |-37,643 |-38,988 |-40,036 |
| |Температура на входе в КМ, |-16,852 |-17,735 |-18,982 |-20,033 |
| |°C | | | | |
| |Температура нагнетания, °C |82,190 |82,988 |84,322 |85,799 |
| |Температура перед РВ |30 |30 |30 |30 |
| |испарительной системы, °C | | | | |
| |Температура охл. воздуха, °C|-28 |-28 |-28 |-28 |
| |Сила тока эл. дв.КМ |63,119 |64,528 |67,733 |71,329 |
| |Коэффициент регулирования |0,188 |0,207 |0,253 |0,321 |
|Моро|Давление МПа | | | | |
|зиль| | | | | |
|ный | | | | | |
|агре| | | | | |
|гат | | | | | |
| |- кипения |-0,4587 |-0,4517 |-0,4332 |-0,4102 |
| |- конденсации |10,5481 |10,9461 |12,4733 |13,5218 |
| |Температура кипения °C |-50,5481 |-50,006 |-49,508 |-48,736 |
| |Температура нагнетания, °C |82,190 |82,988 |84,322 |85,799 |
| |Температура перед РВ |30 |30 |30 |30 |
| |испарительной системы, °C | | | | |
| |Производительность МК |67,908 |65,015 |63,141 |61,136 |
| |Сила тока эл. дв.КМ |109,314 |109,679 |110,251 |111,0348 |
10. Выводы и рекомендации
10. Выводы и рекомендации
По данной дипломной работе можно сделать вывод, что вместе с
реализацией лучших достижений современной холодильной техники данная СХУ
имеет некоторые недостатки, выражающиеся в конструктивных недоработках тех
или иных узлов СХУ.
10.1 конструкция фреонового насоса CNF 10/165 недоработана в части
защиты обмотки ротора приводного электродвигателя от воздействия жидкого
фреона, что приводит к понижению сопротивления изоляции и как следствие к
замыканию и выходу насоса из строя.
Рекомендации: защитный кожух из металла на ротор злектродвигателя,
чтобы обмотка не имена контакта с жидким хладагентом, что практикуется на
насосах других марок.
10.2 Недоработан узел возврата масла из потока циркуляции
маслофреоновой смеси через ЦР. В результате масло застывает в ТВМ
(теплообменник возврата масла) и в обратнойм клапане на пути паров
хладагента и масла на дозаряд в КМ СНД S3-900, нарушая режим работы СХУ.
Рекомендации: установить РТО (регенеративный теплообменник) по пути
паров масла на дозаряд с использованием тепла нагнетательных паров КМ СНД.
Данный узел: см. рис 10.1
|[pic] |
|Рис. 10.1 |
Данный узел после установки РТО, см. рис. 10.2
|[pic] |
|Рис. 10.2 |
10.3 Применяемый ОЖФ секционный по принципу «труба в трубе» через 6 –
8 лет после эксплуатации выходит из строя – появляется течь сварных
соединений из-за коррозийного износа и значительной температурной разности
сред на входе и выходе внутренних труб через выпуклое донышко, что создает
трудности в ремонте из-за низкой ремонтопригодности этой части ОЖФ.
Рекомендации: применить кожухотрубный ОЖФ с «сухим» испарением в
трубах и циркуляцией переохлажденного хладагента в межтрубном пространстве.
10.4. Как видно из работы данной СХУ все неполадки происходят из-за
пониженной температуры to и высокой температуры замерзания. Так при to =
-56°С применяется масло зарубежного производства ХК-57. Shell Clamis C46,
Shell S0, Castrol Icemet 299 и т.д. данные масла рекомендуются для
применения при to до -50°С.
Рекомендации: предлагается обратиться к промышленности и науке для
разработки и получения отечественных масел для низкотемпературных СХУ (с
температурой застывания масла -65 – 70°С), чтобы не иметь проблем с
замерзанием масла в системах.
10.5. Серьезная проблема возникает с техническим состоянием трубок из
алюминиевого сплава на подаче фреона в плиты роторного МА FCP 25-3. На
стыке различных металлов происходит интенсивное разрушение поверхностного
слоя металла алюминиевого сплава, превращение его в быстрооблетающую белую
пыльцу. Например, у находящегося на промысле СТМ «Калуга» по этой причине
вышел из строя один МА.
Рекомендации: данная проблема решается постоянной (один раз в неделю)
очисткой трубок от окислов и покрытие их слоем эпоксидной смолы или другим
антикоррозионным покрытием, например типа «Мифотекс» (жидкий металл
зарубежного производства).
В целом данная холодильная установка хорошо может эксплуатироваться на
данном судне БМРТ типа «Маяковский»
11. Охрана труда.
11. Охрана труда.
Охрана труда – это система законодательных социально-экономических,
технических. Санитарно - гигиенических мероприятий, обеспечивающих
безопасность, сохранение здоровья и работоспособности человека в процессе
труда. Охрана труда имеет непосредственную связь с рядом
общеобразовательных и специальных дисциплин, она базируется на знаниях
экономики, организации производства, психологии, физиологии труда,
технической эстетики.
Рассматриваемые вопросы:
11.1 Опасные и вредные факторы при эксплуатации судовых холодильных
установок (СХУ)
- вредные вещества в воздухе
- шумовые факторы
- вибрация
- электробезопасность
11.2 Техника безопасности при ремонте оборудования СХУ
11.3 Пожарная безопасность
11.1. В данной дипломной работе была рассмотрена холодильная
установка, работающая на фреоне 22. Этот холодильный агент обладает высокой
текучестью и проходит даже через мелкие поры металла в таких местах, где
менее текучие газы (аммиак или азот) при равных условиях пройти не могут.
Все хладоны без атомов водорода, негорючие, а содержащие их – легко
воспламеняются. Хладон растворяется в масле, при этом вязкость масла
понижается.
Это бесцветный тяжелый газ, плотность его в 4,3 раза превышает
плотность воздуха. При малых концентрациях его запах не чувствуется.
Хладон считается неядовитым газом, но при содержании его в воздухе
свыше 30% по объему появляются признаки отравления организма вследствие
недостатка кислорода.
Вредное воздействие хладонов на человеческий организм увеличивается с
возрастанием в их молекуле числа атомов фтора.
При эксплуатации СХУ и холодильного оборудования и в ряде
технологических процессов происходит выделение различных вредных веществ.
Все вредные вещества разделяют на химические вещества и
производственную пыль. Согласно ГОСТ 12.0.003-74 химические вещества по
характеру воздействия на организм делятся на следующие группы:
- общетоксичные
- раздражающие
- мутагенные
- канцерогенные
- влияющие на репродуктивную функцию
К числу общетоксичных веществ относятся ароматические углеводороды и
их амино и нитропроизводные (бензол, тоулол и др.), а также ртуть,
органические соединения хлорированные углеводороды.
Раздражающим действием обладают кислоты, щелочи, фосген, аммиак,
оксиды серы и азота, сероводород, автор данного диплома и другие. Эти
вещества при контакте с открытыми частями тела человека вызывают
Страницы: 1, 2
|