Связной однополосный радиопередатчик
p align="left">В данном случае целесообразно оконечный каскад выполнить по двухтактной схеме, что позволяет при отдаче транзисторами мощности меньшей повысить надежность устройства; а также при использовании данной схемы подавляются четные гармоники на 15-20 дБ, следовательно уменьшится порядок ФНЧ необходимого для подавления внеполосного излучения. Так как каскад является широкополосным, то выберем в качестве схемы связи генератора с нагрузкой ТДЛ.Выбор транзистора оконечного каскадаДля выходного каскада однополосного радиопередатчика, как сказано выше, необходимо выполнить двухтактную схему, в которой транзисторы должны быть идентичны. Для выбора транзистора необходимо руководствоваться следующими условиями: транзистор должен отдавать необходимую мощность в нагрузку; так как передатчик однополосный, то необходимо, чтобы проходная характеристика была линейной. Как правило, для генерации заданной мощности в нагрузке в определенном диапазоне частот можно подобрать целый ряд транзисторов. Из группы транзисторов нужно выбрать тот, который обеспечивает наилучшие электрические характеристики усилителя мощности. Коэффициент полезного действия каскада связан с величиной сопротивления насыщения транзистора - rНАС. Чем меньше его величина, тем меньше остаточное напряжение в граничном режиме и выше КПД генератора. Коэффициент усиления по мощности КР зависит от ряда параметров транзистора: коэффициента передачи тока базы bо, частоты единичного усиления fT и величины индуктивности эмиттерного вывода LЭ . При прочих равных условиях КР будет тем больше, чем выше значение b о , f T и меньше LЭ. По мощности подходят следующие транзисторы: 2Т944А, 2Т947А, 2Т956А, 2Т957А, 2Т964А, 2Т967А, 2Т971А, 2Т980А, 2Т9126А; из них подходят по частоте: 2Т944А (rНАС=0.19 Ом), 2Т956А (rНАС=0.35 Ом), 2Т957А (rНАС=0.1 Ом), 2Т980А (rНАС=0.5 Ом); сравнивая их по параметру, определяющему КПД (по rНАС) выберем транзистор 2Т957А. У выбранного транзистора линейная проходная характеристика, что обеспечивает усиление однополосных колебаний с малым уровнем нелинейных искажений [1,3]. Параметры идеализированных статических характеристик: Сопротивление насыщения транзистора rНАС=0.1 Ом; Коэффициент усиления по току в схеме с ОЭ во=28; Остаточное напряжение Eотс=0.7В. Высокочастотные параметры: Граничная частота усиления по току в схеме с ОЭ fт=100 МГц; Барьерная емкость коллекторного перехода Ск=520 пФ; Барьерная емкость эмиттерного перехода Сэ=1500 пФ; Индуктивность вывода базы Lб=2.2 нГн; Индуктивность вывода эмиттера Lэ=1.4 нГн; Индуктивность вывода коллектора Lк=2 нГн. Допустимые параметры Предельное напряжение на коллекторе Uкэ доп=60 В; Обратное напряжение на эмиттерном переходе Uбэ доп=4 В; Постоянная составляющая коллекторного тока Iко макс. доп=20А; Диапазон рабочих частот 1.5..30 МГц. Энергетические параметры (экспериментальные характеристики при работе в условиях, близких к предельно допустимым по какому-либо признаку (параметру) и ограничивающих мощность транзистора так, чтобы гарантировать достаточную надежность его работы) Максимально допустимая мощность P'н=125 Вт; Граничная частота f' =30 МГц; Коэффициент усиления по мощности К'р=17; Коэффициент полезного действия з'=50 %; Напряжение питания Е'к=28 В. Режим работы линейный, <-33 дБ. В современных передатчиках мощные оконечные усилители строятся, как правило, на транзисторах по двухтактной схеме с ОЭ. Число транзисторов в усилительном модуле m=2. При выбранном КПД цепи связи с фидером определим мощность на выходе модуля: Вт. Следовательно, мощность на выходе одного плеча двухтактной схемы определится как: Вт. Расчет коллекторной цепи [1,2]Назначим угол отсечки коллекторного тока: (режим класса В).Из таблицы находим коэффициенты: Амплитуда первой гармоники напряжения на коллекторе: В.Амплитуда первой гармоники коллекторного тока: А.Сопротивление коллекторной нагрузки: Ом.Общее сопротивление нагрузки генератора получается равным 2Rк, а коэффициент трансформации ТДЛ равен: , где Ом.Выберем величину N равную И сопротивление коллекторной нагрузки одного плеча генератора следует принять равным: Ом.Далее следует пересчитать коллекторную цепь одного плеча, но уже при известном сопротивлении Rкэ=3.13 Ом на мощность Р1=78.1 Вт. При этом несколько снизится напряжение коллекторного питания, уменьшится электронный КПД генератора, но зато повысится надежность его работы.Амплитуды напряжения на коллекторе и коллекторного тока: В; А.Максимальная величина коллекторного тока: А меньше, чем А.Постоянная составляющая коллекторного тока: А.Напряжение питания коллекторной цепи: В.Максимальное напряжение на коллекторе не должно превышать допустимого значения В, что допустимо, т.к. В.Мощность, потребляемая от источника коллекторного питания: Вт.Мощность, рассеиваемая на коллекторе: Вт.Коэффициент полезного действия коллекторной цепи: %.Расчет базовой цепи транзистораТак как значения сопротивлений rб, rэ и Rуэ не заданы, то их необходимо принять равными В двухтактных генераторах при работе транзисторов в режиме В важно, чтобы в импульсах тока не было перекосов так, как при этом отсутствуют нечетные гармоники. Устранение перекосов в импульсах достигается включением шунтирующего добавочного сопротивления Rдоп между выводами базы и эмиттера транзистора. Сопротивление Rдоп выбирают следующим образом: Ом, .Амплитуда тока базы: А.Максимальное обратное напряжение на эмиттерном переходе: В,В, следовательно, необходимо уменьшить добавочное сопротивление: Ом, тогда В.Постоянные составляющие базового и эмиттерного токов: А, A; А.Напряжение смещения на эмиттерном переходе: В.Расчет элементов входной цепи транзистора: Гн;Ом; Ом; Ф.Резистивная и реактивная составляющие входного сопротивления транзистора: Ом; Ом; Ом.Мощность возбуждения: Вт.Коэффициент усиления по мощности: Расчет трансформаторов на линияхРасчет ШТЛ с коэффициентом трансформации по сопротивлению 1:4. ТЛ в оконечном каскаде при использовании двухтактной схемы необходимы для подавления четных гармоник и согласования оконечного каскада с нагрузкой. Расчет ТЛ производится по методике, изложенной в [3]. 1. Волновые сопротивления линий Ом; Сопротивление нагрузки Ом; Мощность в нагрузке Вт. 2. Амплитуда напряжения и тока в нагрузке и в линии В; А. 3. Выбор кабеля: Марку кабеля выберем исходя из требуемого волнового сопротивления линий, которое составляет 12,5 Ом. Из табл. 4.2 в [2] выбираем кабель РП12-5-12 с волновым сопротивлением Ом; пФ/м; А; В; дБ/м; МГц; Геометрические размеры кабеля в поперечном сечении: мм; мм; мм; минимальный радиус изгиба: 3 мм. 4. Геометрические размеры линии -электрическая длина линии; м/с -скорость света; Геометрическая длина линии: см. 5. Выбор феррита: марку феррита выберем из табл. 4.3 в [4]: феррит 200 ВНС. Его параметры: , при В=0.001 Tл и при В=0.02 Tл на f=3 MГц, при В=0.001 Tл на f=10 MГц, 6. Конструкция трансформатора Трансформатор выполним по многовитковой конструкции, причем сначала соединим симметрирующую и нижнюю линии вместе и намотаем на одно ферритовое кольцо с верхней линией с разным количеством витков. Рис.7. Широкополосный трансформатор на линиях Внутренний диаметр ферритового сердечника d должен быть таким, чтобы было возможно сделать несколько витков для каждой линии. Выберем его из стандартных значений, приведенных в табл. 4.4 в [2]. мм; мм; мм; Объем сердечника: см3; Рассчитаем число витков: Поскольку продольное напряжение на нижней линии в 3 раза меньше продольного напряжения на верхней линии и, следовательно, во столько же раз меньше требуемая продольная индуктивность, то число витков для нижних линий в 3 раза меньше, чем для верхней. Проверим условие размещения линии во внутреннем кольце сердечника: все витки во внутреннем кольце сердечника занимаютмм; а длина внутреннего кольца:мм; Для использования подобного трансформатора в цепи базы необходимо перед ним поставить еще один трансформатор 4:1 без симметрирующей линии и с другим волновым сопротивлением линии. Марку кабеля для этого трансформатора выберем исходя из требуемого волнового сопротивления линий, которое составляет 3.32 Ом. Из табл. 4.2 в [4] выбираем кабель РП-3-5-11 с волновым сопротивлением 3.2 Ом. Конструкция кабеля приведена на рис.4. Параметры: Ом; пФ/м; В; А; дБ/м; МГц; Геометрические размеры кабеля в поперечном сечении: мм; мм. мм. Минимальный радиус изгиба R=3 мм. Выбор и расчет фильтра нижних частотНеобходимо рассчитать ФНЧ с частотой среза fср=fв=6 МГц. Предполагается, что сопротивление источника сигнала R1=50 Ом, сопротивление нагрузки R2=50 Ом. Зададимся неравномерностью АЧХ в полосе пропускания: дБ. Затухание должно быть монотонным в полосе задерживания.Выберем фильтр Чебышева пятого порядка Т 05-08, который обеспечивает на частоте затухание дБ. Величины элементов фильтра - прототипа определим из таблицы [].Нормированные элементы: Используя формулы денормирования, вычисляем значения элементов фильтра [6]: Таблица 3. Величины элементов ФНЧ и расчетная АЧХ приведены на рисунке ниже: Рис.11. Фильтр нижних частот и его АЧХ Выбор и расчет фильтра гармоникЭлектрический расчет фильтра гармоникПередатчик подключается к нагрузке - антенно-фидерной системе - с помощью выходной контурной системы, которая должна: преобразовывать в общем случае комплексное входное сопротивление фидера Zф в требуемое для оптимального режима выходной ступени активное сопротивление нагрузки Rн; обеспечивать фильтрацию гармоник до установленных норм; вносить достаточно малые потери, то есть обладать высоким КПД; выполнять указанные требования во всем рабочем диапазоне частот [1]. Для мощных передатчиков выходные контурные системы выполняют в виде звеньев ФНЧ, число которых определяется требуемой фильтрацией и для связных передатчиков составляет два-четыре.В качестве фильтра гармоник используем фильтр гармоник №3 [6], который обеспечивает гарантированное (до уровня As, дБ) подавление гармоник в полосе частот от Ws/2 до 1.Ом; Ом; .Так как коэффициент g>2, то необходимо для фильтрации гармоник включить несколько переключаемых фильтров на отдельные поддиапазоны. Наилучшая фильтрация гармоник по диапазону частот осуществляется путём разбиения всего фильтра на три ФНЧ с разными частотами среза, обеспечивающими перекрытие диапазона 1.6..6 МГц.Каждый из фильтров обеспечивает коэффициент перекрытия по частоте: , что обусловлено необходимостью фильтрации близлежащей второй гармоники генератора. Число таких фильтров n=3. Рассмотрим отношения для одного из них.Из таблицы П.14. [6] при выбранном значении g находим: дБ; Величины элементов фильтра-прототипа [6]: , , , , , , .Используя формулы денормирования, вычисляем значения элементов фильтра [5]: Ф; Гн; Ф; Ф; Гн; Ф; Ф; Ом; Ом.Схема рассчитанного фильтра приведена ниже.Следующие два фильтра рассчитываются аналогично, но частота среза уже берется равной и соответственно для второго и третьего фильтра.Ниже приведена сводная таблица значений элементов фильтра гармоник.Таблица 4.Конструктивный расчет фильтра гармоникИндуктивности фильтрующих цепей выполняют либо в виде проволочных цилиндрических однослойных катушек, либо в виде плоских многовитковых спиралей. Цилиндрические проволочные катушки пригодны для любых мощностей, обладают высокой добротностью, могут быть изготовлены с индуктивностями от долей до сотен микрофарад, но занимают большой объем.Кроме требований заданной индуктивности, высокой добротности, определенной стабильности к катушкам индуктивности предъявляются требования электрической прочности, допустимого нагрева, механической прочности и др.Ниже приведен расчет катушек фильтра поддиапазона №1.1. Необходимая индуктивность катушек: Гн; Гн;Верхняя частота поддиапазона: МГц;Протекающий ток: А.2. Необходимые расчетные значения индуктивностей с учетом размагничивающего влияния близко расположенных проводников, деталей конструкции контура и каскада, стенок блока: мкГн; мкГн.3. Выберем способ намотки: холодная тугая намотка с шагом на керамике:ТКИ=(40..100)10-6, Q=100..400, С0=0.5..2 пФ.Катушки мотаются проводом диаметра d, витки по каркасу распределяются равномерно с шагом g.4. Зададимся отношением длины намотки катушки l к её диаметру D. Рациональные конструкции индуктивностей имеют l=(1.5..2.5)D. Выберем . Так как величины индуктивностей получились небольшими: доли-единицы микрогенри, то размеры катушек будут также небольшими.5. Диаметр провода катушки выбираем исходя из соображений её допустимого нагрева. Катушка охлаждается естественным путем (конвекционное охлаждение) К. Воспользуемся эмпирической формулой: мм. Из стандартного ряда выбираем мм.6. Шаг намотки: мм.7. Диаметр катушки: мм, мм.Длина катушки: мм, мм.Коэффициент формы катушки: .Число витков спирали катушки: что допустимо, т.к. мм, мм. что допустимо, т.к. мм, мм.Проводя аналогичные вычисления для фильтров поддиапазонов №2 и 3 заполним сводную таблицу.Таблица 5.Выбор источника питанияИсточником первичного питания является промышленная сеть напряжением 220В, частотой 50Гц. Источник вторичного электропитания должен обеспечивать постоянные выходные напряжения величиной 6В (для питания микросхем) и 24В (для питания транзисторных каскадов).Схема вторичного источника должна содержать следующие элементы: понижающий трансформатор; диодный мост с фильтром; стабилизатор. Стабилизатор напряжения выполним на микросхеме LM350 фирмы Motorola, которая обеспечивает выходное напряжение В, нестабильность по напряжению 0.01%. Выходное напряжение регулируется переменным резистором R2 и вычисляется по формуле: где I - ток через резистор R2 Ниже приведена схема источника питания. Заключение Основные результаты работы: Спроектирован связной однополосный радиопередатчик. Составлена принципиальная схема передатчика. Приведены расчеты оконечного каскада передатчика. Произведен расчет фильтра нижних частот, обеспечивающего выделение одной боковой полосы сигнала. Проведен конструкторский расчет фильтра гармоник в цепи согласования с фидерной линией на 50 Ом. БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОКПроектирования радиопередающих устройств: Учеб. пособие для вузов/В.В. Шахгильдян, М.С. Шумилин, И.А. Попов и др.; Под ред. В.В. Шахгильдяна. М.: Радио и связь, 1993, 512с. Радиопередающие устройства: Учебник для вузов связи/Л.Е.Клягин, В.Б. Козырев, А.А. Ляховкин и др. Под ред. В.В. Шахгильдяна. М. :Радио и связь, 1980. 328с. Шумилин М.С., Власов В.А., Козырев А.А. Проектирование транзисторных каскадов передатчиков. М: Радио и связь,1987,320с. Нефедов А.В. Интегральные микросхемы и их зарубежные аналоги: Справочник. Т.2. М.: КУбК-а, 1997.640с. Ханзел Г.Е. Справочник по расчету фильтров. США, 1969. Пер. с англ., под ред. А.Е. Знаменского. М.: Сов. радио, 1974. 288с. Расчет и проектирование радиопередающих устройств. Методические указания к курсовому проектированию по дисциплине ”Устройства формирования радиосигналов”/Л.И. Булатов, Б.В. Гусев. Екатеринбург: Изд-во УГТУ, 1998, 30с. Проектирование широкополосных усилителей. Методические указания по курсовому проектированию/ Б.В. Гусев, Б.Н. Плотников. Екатеринбург: УПИ, 1992, 32с. Таблицы и графики к проектированию широкополосных усилителей. Приложение к методическим указаниям по курсовому проектированию/ Б.В. Гусев, Б.Н. Плотников. Екатеринбург: УПИ, 1992, 23с. Александров И., Антонов И. АК9601 - программируемый частотный синтезатор. Радиолюбитель, 1997, № 3, с.41.
Страницы: 1, 2
|