Приемник радиовещательный СВ диапазона
p align="left"> (19)
где d - затухание контура, определяется по формуле:
(20)
dэ(max) определяется по формуле:
(21)
Проверяем избирательность на частоте равной промежуточной Рассчитаем избирательность, при n=1:
(22)
где Se пр - избирательность по частоте равной промежуточной, дБ fпр - промежуточная частота, МГц f0 -крайняя частота диапазона наиболее близкая к промежуточной, кГц
?25,5 дБ
Задана избирательность по промежуточной частоте 24 дБ, что соответствует в разах Sепр=15,9, следовательно входная цепь обеспечивает заданную избирательность по промежуточной частоте и использовать фильтр не нужно. Распределение между трактами приемника частотных искажений В диапазоне СВ частотные искажения на один контур преселектора принимаем Мсч=2 дБ Частотные искажения низкочастотной части приемника принимаем Мнч=2,1 дБ Тогда частотные искажения тракта ПЧ: (23) МПЧ =7,5?(2+2,1)=3,4 дБ Определение числа поддиапазонов Требуемый коэффициент диапазона по частоте определяется по формуле: (24) Коэффициент диапазона, определяемый через емкости
(25) где Сmax - максимальная емкость конденсатора, пФ Сmin - минимальная емкость конденсатора, пФ Ссх - емкость схемы, пФ. Для СВ Ссх=25 пФ Выбираем конденсатор КПЕ, у которого: Сmax=365 пФ Сmin=10 пФ Так как Кдс >Кд, то диапазон на поддиапазоны не разбиваем. Выбор схемы входной цепи приемника Применим одноконтурную входную цепь. Выбираем индуктивную связь контура входной цепи с транзистором первого каскада. Выбор схемы преобразователя частоты Выбираем схему преобразователя частоты с гетеродином, так как эта схема позволяет подобрать оптимальные режимы питания транзисторов в преобразовательном и генераторном режимах, следовательно более устойчивая и надёжная, и упрощается настройка схемы. Выбор избирательной системы тракта промежуточной частоты. Рассмотрим в качестве избирательной системы ФСС. а) Определяем расчетную добротность контура звена фильтра. (26) Где ?F=Fmax б) Задаемся конструктивной добротностью контура Qк =400 в) Рассчитываем полосу пропускания фильтра. (27) где хп - обобщённая расстройка, хп =0,8 г) Рассчитаем вспомогательную величину - обобщенную расстройку xс, соответствующую избирательности по СК.
(28) где ?f - расстройка по соседнему каналу (обычно 10 кГц). Обобщенное затухание в по формуле: (29) Рисунок 3. - График обобщенной резонансной кривой. д) По графику (рисунок 1) определяем избирательность по СК, создаваемую одним звеном фильтра Seск1=3 дБ е) Пользуясь тем же графиком (рисунок 1) по значениям в и Хп определяем частотные искажения Sem, вносимые одним звеном фильтра Sem=0,4 дБ ж) Определяем число звеньев полосового фильтра nфм из условий обеспечения заданной избирательности. (30) где Secк- заданная избирательность по соседнему каналу, Secк=25 дБ Из условия обеспечения заданных частотных искажений: (31) где Пфм - число звеньев фильтра при выполнении заданных частотных искажений Так как Пфм >Пф, то расчёты правильны и число звеньев получается равным 8, но это не выгодно, следовательно, в качестве избирательной системы тракта промежуточной частоты принимаем систему с сосредоточенной избирательностью в виде ФПЭ (фильтр пьезоэлектрический). Определение необходимого коэффициента усиления от входа до детектора В диапазоне СВ прием производим на ферритовую антенну. (32) где Rвх - входное сопротивление транзистора первого каскада, Ом g11 - входная проводимость, См. (33) где - характеристическое сопротивление контура, Ом (34) (35) (36) где - коэффициент включения входного контура в базовую цепь транзистора первого каскада Uвх =Еа* hд*Qэп* pвх (37) где Uвх - напряжение сигнала на входе первого каскада приемника, мкВ Еа - чувствительность, В/м hд - высота антенны, м Принимаем hд=0,04 м Uвх = Необходимый коэффициент усиления от входа до детектора (38) где Ud - напряжение на входе детектора. Принимаем Ud =1 В Необходимый коэффициент усиления берем с запасом
К'н=1,5* Кн (39) К'н=1,5 * 4739,3 ?7110 Определение устойчивого коэффициента усиления каскадов Устойчивый коэффициент усиления преобразователя частоты (40) где Sпр - крутизна вольт-амперной характеристики в режиме преобразования, мА/В Ск - проходная емкость транзистора, пФ f'max - расширенная максимальная рабочая частота транзистора, МГц Устойчивый коэффициент усиления УПЧ
(41) где S - крутизна вольт-амперной характеристики, мА/В Ск - проходная емкость транзистора, пФ fпр - промежуточная частота, МГц Определение числа каскадов высокочастотной части приемника Составим структурную схему ВЧ части приемника, состоящую из обязательных элементов и выберем вероятные коэффициенты усиления каскадов, имея ввиду, что должно соблюдаться соотношение: Квер < Куст. где Квер- вероятный коэффициент усиления каскадов. Куст - устойчивый коэффициент усиления каскадов. Тогда для высокочастотной части приемника Квер= Кпр* КУПЧ (42) где Кпр - коэффициент усиления преобразователя частоты Купч - коэффициент усиления УПЧ Квер=10*30=300 < К'н Добавим один каскад УПЧ. Первый каскад УПЧ берем апериодический, второй каскад - широкополосный. Квер= Кпр* Купч* КАПЧ * КАПЧ * КШПЧ (43) где Кпр - коэффициент усиления преобразователя частоты КАПЧ - коэффициент усиления апериодического УПЧ КШПЧ - коэффициент усиления широкополосного УПЧ Квер=10*30*30 = 9000 Условие Квер > К'н, (9000 >7110) выполняется. 2.2 Эскизный расчет низкочастотной части приемника Выбор схемы детектора и определение напряжения на выходе детектора Выбираем схему последовательного диодного детектора с енной нагрузкой, так как она обладает лучшей фильтрацией напряжения промежуточной частоты и большим входным сопротивлением по сравнению с параллельной. Выбираем диод Д2А, у которого S=50 мА/В. По графику (Рисунок 3) при Rd*S=4,7*50=235, определяем коэффициент передачи детектора, Кд=0,93 Рисунок 5. - График коэффициента передачи детектора. Определяем напряжение на выходе детектора (44) Ud - напряжение подаваемое на вход детектора, В Эскизный расчет усилителя звуковой частоты а) Выбор типа схемы и транзисторов для выходного каскада. При заданной мощности Рвых=1,5Вт, выбираем двухтактный трансформаторный выходной каскад, работающий в режиме АВ. Выходная мощность, приходящаяся на один транзистор: (45) Рассеиваемая на коллекторе мощность: (46)
где е - коэффициент использования коллекторного напряжения. Принимаем е = 0,9 - КПД выходного трансформатора. Принимаем =0,8.
Выбираем транзистор ГТ 402 Б. Его параметры: Pк доп=600 мВт Uк доп=25 В Iк доп=500 мА в=60-150 б) Для предварительных каскадов УЗЧ выбираем транзистор МП21Е, у которого в=30. в) Расчет усилителя мощности. Амплитуда тока коллектора обеспечивающая заданную выходную мощность оконечного каскада (47) где Uк - напряжение на коллекторе транзистора, В Принимаем Uк=0,4*25=10 В Условие Iтк < Iк доп =500 мА выполняется. Амплитуда тока базы оконечного каскада (48) г) Определение требуемого предварительного усиления и числа предварительных каскадов. Ток базы первого каскада (49) Требуемое усиление по току предварительного УЗЧ (50) С учетом разброса параметров (51) Необходимое число каскадов предварительного УЗЧ (52) Рисунок 6. - Структурная схема приёмника. 3. Выбор и обоснование схемы электрической принципиальной Входная цепь: Входной цепью принято называть электрическое устройство, включаемое между антенной и входом первого каскада. Входная цепь обеспечивает связь антенны с первым каскадом приёмника и предварительную фильтрацию полезного сигнала от различных помех. Входные цепи классифицируют по виду колебательной системы, настроенной на частоту принимаемого сигнала и по виду связи этой системы с антенной. В качестве колебательной системы применяют как одноконтурные, так и многоконтурные системы, но наибольшее распространение получила входная цепь с одиночным контуром. Связь входного контура с антенной может быть емкостная, индуктивная и индуктивно-емкостная. Емкостная связь проста по устройству, позволяет получит достаточное усиление и малую зависимость настройки приёмника от параметров антенны. Но при этой связи велика неравномерность коэффициента передачи напряжения по диапазону, поэтому она применяется в основном в приёмниках с фиксированной настройкой или при малых значениях коэффициенты перекрытия диапазона (при растяжке). При индуктивной связи и при расположении диапазона частот выше частоты антенного контура (удлиненная антенна), увеличивается коэффициент передачи напряжения на низших частотах и уменьшается на высших. Неравномерность коэффициента передачи при этом по диапазону получается относительно небольшой. Более равномерное усиление по диапазону обеспечивает индуктивно-ёмкостная связь, но этот вид связи наиболее сложный. В данном курсовом проекте применяется входная цепь с ферритовой антенной и индуктивной связью входного контура с транзистором первого каскада. Ферритовая антенна обладает направленными свойствами, что позволяет осуществлять пространственную избирательность приёмника. А неполное включение контура со стороны входа каскада уменьшает шунтирующее действие на контур малого входного сопротивления транзистора. Преобразователь частоты: Преобразовательные каскады на транзисторах выполняют как с совмещенным, так и с отдельным гетеродином. В схеме с совмещённым гетеродином использован один транзистор, который одновременно работает как смеситель и гетеродин. Это позволяет уменьшить расход питания, габариты и вес, но возможна взаимосвязь между контурами входной цепи, гетеродина и промежуточной частоты, что снижает устойчивость работы; схема имеет большой уровень шумов и нелинейных искажений. В схеме с отдельным гетеродином используется два транзистора, один выполняет функцию смесителя, другой - гетеродина. Это позволяет подобрать оптимальные режимы питания транзисторов в преобразовательном и генераторном режимах, тем самым увеличивается устойчивость работы и стабильность частоты. В данном курсовом проекте применён преобразователь с отдельным гетеродином, так как эта схема более надёжная и устойчивая, имеет меньший уровень шумов и нелинейных искажений. В качестве нагрузки смесителя использован пьезоэлектрический фильтр, выделяющий сигнал промежуточной частоты и обеспечивающий хорошую избирательность по соседнему каналу. Транзистор в смесительной части включен по схеме с общим эмиттером, так как, по сравнению с общей базой, у неё большее усиление по мощности и большее входное сопротивление (уменьшается шунтирующее действие на входной контур). Транзистор в гетеродинной части включен по схеме с общей базой и использована параллельная схема питания транзистора, что обеспечивает большую стабильность, также использованы ограничивающие резисторы для получения более стабильной амплитуды. Так как использовать отдельную настройку нецелесообразно, настройка колебательных контуров входной цепи и гетеродина осуществляется с помощью сдвоенного блока конденсатора переменной ёмкости (настройка частоты ведётся одной ручкой). 4. Электрический расчёт 4.1 Расчёт входной цепи Рассчитать входную цепь с ферритовой антенной по следующим данным: fmin=0,8 МГц, fmax=2,0 МГц, Eа=2мВ/м, 2?F=14,4 кГц, КE(min)>0,02, Q=40, Qэmax=28, Qэmin=34,5. Рисунок 7. - Схема каскада входной цепи. Первым каскадом приёмника является преобразователь на транзисторе ГТ322В с параметрами: g11пр=318 мкСм; а) Выбираем двухсекционный блок переменных конденсаторов С2 КПЕ 10…365 пФ б) Находим ёмкость схемы (53) где Кд - коэффициент поддиапазона, Кд= fmax / fmin=2,5 в) Определяем индуктивность контура г) Определяем коэффициент включения (55) где Qэ(max) - добротность эквивалентного контура Q - собственная добротность контура - характеристическое сопротивление контура, Ом = 2*fmax*L (56) = 2*3,14*2*10 *93,5*10 = 1174,4 Ом = 0,17 д) Находим ёмкость подстроечного конденсатора С1 = Ссх - См - СL - Pвх *Свх (57) где Ссх - ёмкость схемы, пФ См - ёмкость монтажа, пФ. Задаёмся См=3 пФ. СL - собственная ёмкость ферритовой антенны, пФ. Задаёмся СL=3 пФ. Свх - входная ёмкость транзистора-преобразователя, пФ. Свх= 1,5 С11пр (58) Свх=1,5 * 38,5 = 57,75 С1 = 57,6 - 3 - 3 - 0,17 * 57,75 = 50 пФ Выбираем подстроечный конденсатор КПК-2 с ёмкостями 10 - 100 пФ. е) Рассчитываем индуктивность катушки связи (59) где - коэффициент связи. Для ферритового стержня принимаем =0,8. = 4,22 мкГ ж) Определяем минимально необходимую действующую высоту ферритовой антенны: (60) где 2F - полоса пропускания приёмника, кГц Кш - коэффициент шума транзистора, дБ Еа - чувствительность приёмника, мВ/м 2Fо - полоса ненагруженного входного контура, кГц (61) 20 кГц Коэффициент шума транзистора в режиме преобразования Кшпр=2*Кш (62) Кшпр=2*2,5=5 = 1,93 * 10 м з) Рассчитываем минимальный коэффициент передачи по полю КE(min)=hд(min)*Qэmin*Pвх (63) где Qэmin - добротность на минимальной частоте. КE(min) =1,93*10 *34,5*0,17 = 0,013 Полученное значение меньше заданного (0,02), поэтому увеличиваем минимальную действующую высоту антенны. Возьмём hд(min)=0,04 м, тогда К'E(min) =0,04*34,5*0,17=0,024, что больше заданного. и) Находим напряжение на входе первого транзистора Uвх=Еа* К'E(min) (64) Uвх=2*10 * 0,024 = 46,92 мкВ 4.2 Расчёт преобразователя частоты Рисунок 8. - Схема преобразователя частоты. 4.2.1 Расчёт элементов контура гетеродина. а) Определяем максимальную емкость контура гетеродина Cmax = Cк max + Ccx (65)
где Cк max - максимальная емкость блока переменного конденсатора, пФ Ccx - емкость схемы, пФ Cmax = 365 + 57,6 = 422,6 пФ
б) Находим вспомогательный коэффициент (66) Где в) Рассчитываем индуктивность контура гетеродина L3 =б*L (67) где L- индуктивность контура входной цепи, мкГ Значение коэффициента б находим по графику: Рисунок 9. - График для определения индуктивности контура гетеродина. Принимаем а ?0,6 L3 =0,6*93,5=56,1 мкГ г) Определяем ёмкость последовательно С4 и параллельного С5 конденсаторов по графикам: Рисунок 10. - График для определения ёмкости Рисунок 11. - График для определения ёмкости последовательного сопрягающего конденсатора. параллельного сопрягающего конденсатора. С4 ? 650 пФ Выбираем С4: КМ-3-Н30-680 пФ ± 10% С5 ? 9 пФ Выбираем С5: КМ-3-Н30-9,1 пФ ± 5% 4.2.2 Расчет смесительной части преобразователя частоты В качестве нагрузки преобразователя использован пьезоэлектрический фильтр ПФ1П - 2 с параметрами: Rвх=1,2 кОм; Rвых=0,6 кОм; Sепр=36 дБ а) Определяем коэффициенты включения контура к транзисторам p1и p2. Выбираем полное включение контура со стороны коллектора (p1 =1), тогда коэффициент включения со стороны базы: (68) = 0,108 б) Находим эквивалентное сопротивления контура Rэ из условия, чтобы расчетное усиление преобразователя Kпр =( /( +1))* Sпр*Rэ*p1*p2 было не менее заданного усиления Kпрз. (69) где - параметр связи. Задаёмся =1,1 (связь близкая к критической). кОм в) Определяем добротность контура (70) г) Определяем характеристическое сопротивление контура (71) д) Вычисляем элементы контура (72) Выбираем С10: КМ-3-Н30-1100 пФ ± 10% (73) Рассчитываем шунтирующий резистор (74) где Rвых пр - выходное сопротивление преобразователя, кОм (75) кОм кОм Выбираем : С2-23-0,125-1,2 кОм ± 10% -В 4.2.3 Расчёт элементов цепи стабилизации рабочей точки а) Вычисляем сопротивления в цепях эмиттеров R3 и R4 (76) где - падение напряжения на сопротивлении R3, В - коллекторный ток транзистора, мА. =(0,15…0,2)Еп (77) где Еп - напряжение источника питания, В. В данном курсовом проекте Еп =6В =0,2 * 6 = 1,2 В Выбираем : С2-23-0,125-1,2 кОм ± 10% -В б) Определяем ток в цепи делителя смещения Iд=(3…10)Iбо (78) где Iбо - ток базы транзистора в точке покоя (79) Iд=7 * 14,2 = 0,1 мА в) Определяем сопротивления резисторов делителей R1,R2 и R8,R7 (80) PR1=(Iд+Iбо) *R1 (81) PR1=(0,1*10 +0,0142*10 ) *39*10 =0,52 мВт Выбираем : С2-23-0,125-39 кОм ± 10% -В (82) PR1=Iд *R2 (83) PR1=(0,1*10 )*15*10 =0,14 мВт Выбираем : С2-23-0,125-15 кОм ± 10% -В Список литературы 1. В.Ф.Баркан, В.К.Жданов, "Радиоприёмные устройства", издательство "Советское радио", Москва 1978 г. 2. И.Ф.Белов, Е.В.Дрызго, Ю.И.Суханов "Справочник по бытовой приёмно- усилительной радиоаппаратуре". 3. Под редакцией Б.Л.Перельшина,"Справочник: транзисторы широкого применения", издательство "Радио и связь", Москва 1981 г.
Страницы: 1, 2
|