Методика расчета схем амплитудных ограничителей
p align="left"> (2-1)Емкость конденсатора . рассчитывают по формуле (2-2) Cб и C1 рассчитывают по (2-2), вводя соответствующие замены емкостей и сопротивлений.
Рисунок 2.1 - Структурная схема диодного АО В интервале входных напряжении до 0,3-0.4 В вольт-амперная характеристика диодов наиболее точно аппроксимируется экспонентой. В этом случае входная активная проводимость диодов определяется уравнением (2-3) в котором параметр определяется из [3], - амплитуда сигнала на контуре. Если ЕЗ>Umконт, то диоды закрыты и входную проводимость следует считать равной нулю. Когда амплитуда входного сигнала превышает 0,4-0,6 В, вольт-амперная характеристика диодов становится более близкой к линейной и входная проводимость определяется равенством , (2-4) в котором - проводимость прямой передачи диода. Если обозначить амплитуду сигнала, приложенного к диоду, , (2-5) то можно составить уравнение, определяющее зависимость амплитуды входного сигнала от : , (2-6) где - эквивалентная резонансная проводимость коллекторного контура без учета действия диодов; , (2-7) - приведенный коэффициент усиления каскада при закрытых диодах, при котором за выходной сигнал принимается напряжение на всем контуре; - максимальная амплитуда входного сигнала, при которой диоды еще закрыты. Необходимый коэффициент включения контура в коллекторную цепь транзистора определяется равенством . (2-8) С учетом сказанного можно составить методику расчета амплитудной характеристики каскада, Задаваясь определенным значением определяют амплитуду выходного сигнала на контуре . (2-9) Затем по (2-6) вычисляют соответствующую ему амплитуду входного сигнала. Такие расчеты выполняют для от 0 до 0,3-0,4В через 0,05 В. По полученным данным строят амплитудную характеристику и по ней определяют основные характеристики ограничителя амплитуды в соответствии с обозначениями, принятыми на рис. 2.2. Пороговое напряжение Uпор находят по точке П характеристики, соответствующей примерно (0,8-0,9) Uвых mах. Амплитуду исходного входного сигнала вычисляют по формуле: , (2-10) полагая mn?0,5. Коэффициент модуляции сигнала помехой вычисляют по формуле: , (2-11) а коэффициент ограничения по равенству: . (2-12) Наиболее приемлемые характеристики ограничителя амплитуды получаются, если брать Е3= 0,3 ? 1,0 В и обеспечивать наибольшее приведенное усиление каскада. Последнее получается, если эквивалентная проводимость контура будет наименьшей для обеспечения нужной полосы пропускания детектора ЧМС. Чем меньше Е3 и больше , тем меньше порог ограничения, но и меньше амплитуда выходного сигнала. Рисунок 2.2 - Основные характеристики ОА 2.3 Методика расчета транзисторных ограничителей амплитуды Схема транзисторного ограничителя амплитуды приведена на рис. 2.3 (первый каскад. Транзистор T1 и два связанных контура). Для уменьшения порогового напряжения и увеличения коэффициента ограничения транзистор работает при пониженном коллекторном напряжении 2-3 В за счет использования делителя напряжения, состоящего из резисторов RKl и RK2. Для достаточно стабильной работы сопротивления этих резисторов определяют из уравнений: , (2-13) в которых - коллекторный ток транзистора в рабочей точке A (рис. 2.2). При этом ток, потребляемый каскадом от источника питания, будет . Сопротивление резистора фильтра выбирают равным 0,5-1 кОм, а коэффициент включения контура в коллекторную цепь удовлетворяющим неравенству (2-14) Рисунок 2.3 - Электрическая принципиальная схема транзисторного ограничителя амплитуды - эквивалентная проводимость первого коллекторного контура. Емкость конденсатора фильтра вычисляют по (2-2). Сопротивление базового резистора определяют по формуле: . (2-15) Амплитудная характеристика (рис. 2.5) определяется по следующей методике. Выбирается напряжение питания коллекторной цепи EкG,; и на поле выходных характеристик (см. рис. 2.4) строится нагрузочная характеристика 1 по постоянному току. Она проходит через точку Д, которой соответствует напряжение Eк0 на оси абсцисс, под углом ? определяющимся равенством . (2-16) Рисунок 2.4 - Амплитудная характеристика AO На этой характеристике выбирают рабочую точку А, соответствующую примерно середине отрезка ГД и находящуюся на характеристике, для которой , (2-17) Определяют для нее токи и . Через точку А проводят нагрузочную характеристику для переменного тока 2 с углом наклона а2, соответствующим уравнению (2-18) и определяют точки Б и В, а по ним соответствующие им токи и . Переносят точки А, Б и В на входную характеристику транзистора с напряжением UКЭ, наиболее близким к выбранному режиму, и определяют напряжения UБЭ А, UБЭ Б и UБЭ В вычисляют максимальную амплитуду входного сигнала итах.л в линейном режиме, до которой ограничитель практически работает как усилитель и его амплитудную характеристику можно считать прямолинейной. При этих значениях входного сигнала амплитуда напряжения на первом коллекторном контуре определяется равенством (2-19) Проводимость прямой передачи в рабочей точке определяется приближенным равенством (2-20) где и - параметры транзистора. Когда амплитуда входного сигнала превышает Umax. л, транзистор работает с отсечкой обоих полупериодов коллекторного тока и выходной сигнал соответствует уравнению (2-21) Коэффициент Н определяется графиком на рис. 2.5. Он представляет собой часть амплитудной характеристики ограничителя, работающего в нелинейном режиме. Из нее следует, что пороговое напряжение ограничителя (2-22) а выходное напряжение при . (2-23) Рисунок 2.5 - Амплитудная характеристика AO, работающего в нелинейном режиме 2.4 Примеры расчетов ограничителей амплитуды 2.4.1 Пример расчета диодного ОА Рассчитать параметры диодного ограничителя амплитуды на транзисторе ГТ308В при fпр = 8,4 МГц и Ек = 9 В. Селективной системой служат два связанных контура дифференциального детектора. Первый из них изображен на рис. 2.1, а второй для упрощения схемы не показан. Выбираем диоды Д9Б (Snp = 0,01 См, Ri= 100 Ом, ? = 20 1/В). Зададимся напряжением запирания Е3 = 0,5 В, током потенциометра Iп = 0,5 мА и рабочей точкой транзистора при Iк = 1 мА и UK3= 5 В (Y21 = 0,035 См, С12= 1 пФ). Согласно формулам (2-1) получем: (выбираем резисторы сoпротивлением 330 Ом, 16 кОм и 1 кОм соответственно). Параметры остальных элементов схемы вычисляем, используя приведенную методику. По (2-24) вычисляем устойчивый коэффициент усиления транзистора: . (2-24) . Эквивалентная проводимость контура . По (2-7) получаем . Из равенства (2-8) находим коэффициент включения контура в коллекторную цепь рк= =11,5/416 = 0,028. Находим проводимость шунтирующего сопротивления коллекторной цепи: (Rш= 13 Ом). По (2-2) вычисляем Ср=10/(8 400 00013) = 910-8 Ф. При Uд = 0 из равенства (2-10) находим . Зададимся Uтд =0.5 B, тогда ?Umд =2000,05= 1 и по [3] получаем ?=0,57. Из уравнения (2-3) вычисляем gвх = =20,5710-5/0,05=22810-6См. При Uтл > 0,5 В согласно (2-4) получим gвx>10мСм. Поскольку ограничивающих диодов два, то подставляем в формуле (2-6) 2gнх вместо gвх и получаем: . Амплитуду напряжения на всем контуре вычисляем по (2-9) Um вых = 0,5+0,05 = 0,55 В. Данные, полученные путем аналогичных расчетов для других значений Uтд, приведены в табл. 2-1. По полученным значениям на рис, 2-2 построена амплитудная характеристика ограничителя амплитуды (кривая 1). При Е3 = 1 и Е3 = 0,3 В входное и выходное напряжения соответствуют вариантам 2 и 3 табл. 10-1 и кривым 2 и 3 на рис. 2-2. Если при условиях варианта применять только один диод, то для этого будут справедливы характеристики варианта 4 и кривая 4 на ряс. 2-2. Сравнение кривых 3 и 4 показывает, что при одном диоде характеристика ограничения ухудшается лишь на 10-20%, поэтому ограничители амплитуды с одним диодом применяются часто. Таблица 2.1 - Результаты вычислений Uвх, Uвых в зависимости от Uт д |
Вариант | Uт д, В | | | 0 | 0,05 | 0,1 | 0,15 | 0,2 | 0,25 | 0,3 | | 1 | Uвх, мВ | 7,2 | 51 | 74 | 128 | 283 | 516 | 1110 | | | Uвых, В | 0,5 | 0,55 | 0,6 | 0,65 | 0,7 | 0,75 | 0,8 | | 2 | Uвх, мВ | 14 | 98 | 136 | 227 | 497 | 850 | 1910 | | | Uвых, В | 1 | 1,05 | 1,1 | 1,15 | 1,2 | 1,25 | 0,8 | | 3 | Uвх, мВ | 4,3 | 32 | 50 | 89 | 203 | 388 | 912 | | | Uвых, В | 0,3 | 0,35 | 0,4 | 1,45 | 0,5 | 0,55 | 0,8 | | 4 | Uвх, мВ | 7,2 | 30 | 42 | 69 | 146 | 269 | 615 | | | Uвых, В | 0,5 | 0,55 | 0,6 | 0,65 | 0,7 | 0,75 | 0,8 | | |
2.4.2 Пример расчета транзисторного ОА Рассчитать параметры ограничителя амплитуды с транзистором ГТ308В по исходным данным примера расчета диодного ОА, соответствующим требованиям к приемнику 1 класса. Зададимся напряжением Ek0 = -3 В и сопротивлением фильтра 1 кОм. Согласно равенству (2-16) arctg a1 = 1/1000, чему соответствует линия 1 на рис. 2-4. Выбираем на ней исходную рабочую точку A, для которой IKA 2,3 мА и IБA = 50 мкА. По неравенству (2-14) вычисляем коэффициент включения Принимаем рк = 0,18. По уравнению (2-18) получаем . Линия 2 на рис. 2-4 соответствует этому углу. Для точки Б получаем IКmах=3,8 мА и IГmах= 0,11 мА. По формулам (2-13) находим (выбираем резисторы сопротивлением 680 и 910 Ом). Емкость конденсатора фильтра определяем с учетом сказанного ранее по (2-2), аналогично . Выбираем конденсаторы емкостью 1500 и 2200 пФ. На входную характеристику транзистора, соответствующую коллекторному напряжению 3 В, переносим точки А, Б и В. Им соответствуют UБЭА = 0,11 В; UБЭБ= 0,16 В и UБЭВ= 0,05 В. Из таблиц находим h2l б = 0,993, следовательно, h21Э = 0,993/(1-0,993) = 140. По равенству (2-15) вычисляем (принимаем резистор сопротивлением 910 кОм). По формуле (2-24) находим амплитуду первой гармоники тока базы и напряжения UБЭ: (2.24) . В табл. П-1-4 для I Кт = 1 мА приведено Y21т = 0,035 См. Согласно (2-20) получаем . Выходное напряжение в конце линейного участка амплитудной характеристики вычисляем по равенству (2-19) . по графику на рис. 2.5 получаем Н= 1,24. По формуле (2-19) находим соответствующее данной амплитуде выходного сигнала и амплитуду выходного напряжения (. Результаты аналогичных расчетов для других значений входного сигнала приведены в табл. 2-2; рис. 2-2 построен по данным табл. 2-2. По равенству (2-22) получаем , что соответствует точке П на рис. 2.2. Амплитуда входного сигнала в рабочей точке должна быть В. Возьмем его равным 0,2 В. При этом согласно рис. 2-2. По формуле (2-11) получаем , а по равенству (2-12) няходим . Потребляемый каскадом ток 10 =3IKA = 32,3 = 6,9 мА. Таблица 2.2. |
, В | 0,055 | 0,075 | 0,11 | 0,2 | 0,4 | 0,6 | | , В | 5,75 | 6,39 | 7,1 | 7,25 | 7,3 | 7,34 | | |
Выводы В данном курсовом проекте мы изучили различные типы амплитудных ограничителей. В частности диодных и транзисторных. Были рассмотрены основные характеристики амплитудных ограничителей и методики их расчета. Амплитудные ограничители являются неотъемлемой частью приемника частотно-модулированных сигналов. Их размещают в схемах приемников перед амплитудным детектором. Амплитудный ограничитель позволяет убрать вредную амплитудную модуляцию сигнала, которая возникает в результате передачи сигнала под воздействием помех. Недостатком является то, что данное устройство не позволит избежать вредной частотной модуляции сигнала помехой, что добавляет дополнительные требования к детекторам частотно-модулированных сигналов.
Страницы: 1, 2
|
|